ရေရှည်တည်တံ့သော လျှပ်စစ်အရင်းအမြစ်များကို ပေးဆောင်ခြင်းသည် ဤရာစု၏ အရေးကြီးဆုံးစိန်ခေါ်မှုများထဲမှ တစ်ခုဖြစ်သည်။ စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းသည့်ပစ္စည်းများရှိ သုတေသနနယ်ပယ်များတွင် thermoelectric1၊ photovoltaic2 နှင့် thermophotovoltaics3 အပါအဝင် ဤလှုံ့ဆော်မှုမှ ပေါက်ဖွားလာခြင်းဖြစ်သည်။ ကျွန်ုပ်တို့သည် Joule အကွာအဝေးရှိ စွမ်းအင်ကို ရိတ်သိမ်းနိုင်သည့် ပစ္စည်းများနှင့် စက်ပစ္စည်းများ ချို့တဲ့သော်လည်း၊ လျှပ်စစ်စွမ်းအင်ကို အချိန်အခါအလိုက် အပူချိန်ပြောင်းလဲမှုအဖြစ် ပြောင်းလဲနိုင်သော pyroelectric ပစ္စည်းများကို အာရုံခံကိရိယာ 4 နှင့် စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းစက် 5,6,7 ဟုသတ်မှတ်ထားသည်။ ဤတွင် ကျွန်ုပ်တို့သည် ခဲစကန်ဒီယမ်တန်တာလိတ် 42 ဂရမ်ဖြင့် ပြုလုပ်ထားသည့် ဘက်စုံအလွှာကာပတ်စီတာပုံစံဖြင့် မက်ခရိုစကုပ်အပူစွမ်းအင်ကောက်ရိတ်စက်ကို တီထွင်ခဲ့ပြီး အပူချိန် 11.2 J ဖြင့် လျှပ်စစ်စွမ်းအင်ကို ထုတ်ပေးပါသည်။ Pyroelectric module တစ်ခုစီသည် လည်ပတ်မှုတစ်ခုလျှင် လျှပ်စစ်စွမ်းအင်သိပ်သည်းဆ 4.43 J cm-3 အထိ ထုတ်ပေးနိုင်သည်။ 0.3 g အလေးချိန်ရှိသော အဆိုပါ module နှစ်ခုသည် မြှုပ်ထားသော microcontrollers နှင့် temperature sensors များဖြင့် အလိုအလျောက်စွမ်းအင်ကောက်ရိတ်ကိရိယာများကို စဉ်ဆက်မပြတ် ပါဝါပေးနိုင်လောက်အောင် လုံလောက်ကြောင်း ကျွန်ုပ်တို့ပြသပါသည်။ နောက်ဆုံးတွင်၊ 10 K ၏အပူချိန်အကွာအဝေးအတွက်၊ ဤ multilayer capacitors များသည် 40% Carnot ထိရောက်မှုကိုရောက်ရှိနိုင်ကြောင်းပြသထားသည်။ ဤဂုဏ်သတ္တိများသည် (1) မြင့်မားသောထိရောက်မှုအတွက် ferroelectric အဆင့်ပြောင်းလဲမှု၊ (2) ဆုံးရှုံးမှုကိုကာကွယ်ရန် low leakage current နှင့် (3) high breakdown voltage တို့ကြောင့်ဖြစ်သည်။ ဤ မက်ခရိုစကုပ်၊ အတိုင်းအတာနှင့် ထိရောက်သော pyroelectric ပါဝါရိတ်သိမ်းစက်များသည် သာမိုလျှပ်စစ်စွမ်းအင်ကို ပြန်လည်ပုံဖော်နေကြသည်။
သာမိုလျှပ်စစ်ပစ္စည်းများအတွက် လိုအပ်သော spatial temperature gradient နှင့် နှိုင်းယှဉ်ပါက၊ thermoelectric ပစ္စည်းများ၏ စွမ်းအင်ကို ရိတ်သိမ်းခြင်းသည် အချိန်နှင့်အမျှ အပူချိန် စက်ဘီးစီးရန် လိုအပ်ပါသည်။ ၎င်းသည် entropy (S)-temperature (T) diagram ဖြင့် အကောင်းဆုံးဖော်ပြသည့် အပူချိန်စက်ဝန်းကို ဆိုလိုသည်။ ပုံ 1a သည် scandium lead tantalate (PST) တွင် field-driven ferroelectric-paraelectric အဆင့်အကူးအပြောင်းကို သရုပ်ပြသည့် non-linear pyroelectric (NLP) ပစ္စည်း၏ ပုံမှန် ST ကွက်ကွက်ကို ပြသည်။ ST diagram ပေါ်ရှိ စက်ဝိုင်း၏ အပြာနှင့် အစိမ်းရောင် အပိုင်းများသည် Olson စက်ဝန်းအတွင်း ပြောင်းလဲလာသော လျှပ်စစ်စွမ်းအင် ( isothermal အပိုင်း နှစ်ခုနှင့် isopole အပိုင်း နှစ်ခု) နှင့် ကိုက်ညီပါသည်။ ဤနေရာတွင် တူညီသောလျှပ်စစ်စက်ကွင်းပြောင်းလဲမှု (စက်ကွင်းအဖွင့်အပိတ်) နှင့် အပူချိန်ပြောင်းလဲမှု ΔT နှင့် မတူညီသောကနဦးအပူချိန်များ ရှိသော်ငြား သံသရာနှစ်ခုကို သုံးသပ်ပါသည်။ အစိမ်းရောင်စက်ဝန်းသည် အဆင့်အကူးအပြောင်းဒေသတွင် မတည်ရှိသောကြောင့် အဆင့်အကူးအပြောင်းဒေသတွင်ရှိသော အပြာစက်ဝန်းထက် များစွာသေးငယ်သော ဧရိယာရှိသည်။ ST diagram တွင်၊ ဧရိယာ ပိုကြီးလေ၊ စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင်များ ကြီးလေဖြစ်သည်။ ထို့ကြောင့် အဆင့်အကူးအပြောင်းတွင် စွမ်းအင်ပိုမိုစုဆောင်းရမည်ဖြစ်သည်။ NLP တွင် ကြီးမားသော ဧရိယာ စက်ဘီးစီးခြင်းအတွက် လိုအပ်ချက်သည် PST multilayer capacitors (MLCs) နှင့် PVDF-based terpolymer များသည် မကြာသေးမီက အလွန်ကောင်းမွန်သော ပြောင်းပြန်စွမ်းဆောင်ရည်ပြသခဲ့သည့် electrothermal applications9၊ 10၊ 11၊ 12 နှင့် အလွန်ဆင်တူပါသည်။ လည်ပတ်မှု 13,14,15,16 တွင် cooling performance အခြေအနေ။ ထို့ကြောင့်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် အပူစွမ်းအင် ရိတ်သိမ်းခြင်းအတွက် စိတ်ဝင်စားဖွယ် PST MLC များကို ဖော်ထုတ်ထားပါသည်။ ဤနမူနာများကို နည်းလမ်းများတွင် အပြည့်အစုံဖော်ပြထားပြီး နောက်ဆက်တွဲမှတ်စုများ 1 (အီလက်ထရွန်အဏုကြည့်မှန်ပြောင်း)၊ 2 (X-ray diffraction) နှင့် 3 (calorimetry) တို့တွင် လက္ခဏာရပ်များရှိသည်။
a၊ အဆင့်အကူးအပြောင်းများကိုပြသသော NLP ပစ္စည်းများသို့ လျှပ်စစ်စက်ကွင်းအဖွင့်အပိတ်လုပ်သည့် အင်ထရိုပီ (S)-အပူချိန် (T) ကွက်ကွက်။ စွမ်းအင်စုဆောင်းမှုစက်ဝန်းနှစ်ခုကို မတူညီသော အပူချိန်ဇုန်နှစ်ခုတွင် ပြသထားသည်။ အပြာရောင်နှင့် အစိမ်းရောင်စက်ဝန်းများသည် အဆင့်အကူးအပြောင်းအတွင်းနှင့် အပြင်ဘက်တွင် အသီးသီးဖြစ်ပေါ်ပြီး မျက်နှာပြင်၏ အလွန်ကွဲပြားသော ဒေသများတွင် အဆုံးသတ်သည်။ b၊ DE PST MLC unipolar rings နှစ်ခု၊ အထူ 1 မီလီမီတာ၊ 0 နှင့် 155 kV cm-1 အကြား 20°C နှင့် 90°C အသီးသီးရှိကြပြီး သက်ဆိုင်ရာ Olsen စက်ဝန်းများ။ ABCD စာလုံးများသည် Olson စက်ဝန်းရှိ မတူညီသောပြည်နယ်များကို ရည်ညွှန်းသည်။ AB- MLC များကို 20°C တွင် 155 kV cm-1 သို့ အားသွင်းထားသည်။ BC- MLC ကို 155 kV စင်တီမီတာ-1 တွင် ထိန်းသိမ်းထားပြီး အပူချိန် 90 ဒီဂရီစင်တီဂရိတ်သို့ မြှင့်တင်ထားသည်။ CD- MLC သည် 90°C တွင် ထုတ်လွှတ်သည်။ DA- MLC သည် သုညအကွက်တွင် 20°C အထိ အေးသွားသည်။ အပြာရောင်ဧရိယာသည် စက်ဝန်းစတင်ရန်အတွက် လိုအပ်သော input power နှင့် ကိုက်ညီပါသည်။ လိမ္မော်ရောင်ဧရိယာသည် စက်ဝိုင်းတစ်ခုအတွင်း စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင်ဖြစ်သည်။ c၊ ထိပ်တန်းအကန့်၊ ဗို့အား (အနက်ရောင်) နှင့် လက်ရှိ (အနီရောင်) နှင့် b ကဲ့သို့တူညီသော Olson စက်ဝန်းအတွင်း ခြေရာခံသည်။ ထည့်သွင်းမှုနှစ်ခုသည် စက်ဝိုင်းအတွင်းရှိ အဓိကအချက်များတွင် ဗို့အားနှင့် လက်ရှိ ချဲ့ထွင်မှုကို ကိုယ်စားပြုသည်။ အောက်ဘောင်တွင်၊ အဝါရောင်နှင့် အစိမ်းရောင် မျဉ်းကွေးများသည် 1 မီလီမီတာ အထူ MLC အတွက် သက်ဆိုင်ရာ အပူချိန်နှင့် စွမ်းအင်မျဉ်းကွေးများကို ကိုယ်စားပြုသည်။ စွမ်းအင်ကို အပေါ်အကန့်ရှိ လက်ရှိနှင့် ဗို့အားမျဉ်းကွေးများမှ တွက်ချက်သည်။ အနုတ်လက္ခဏာစွမ်းအင်သည် စုဆောင်းထားသောစွမ်းအင်နှင့် သက်ဆိုင်သည်။ ဂဏန်းလေးလုံးရှိ စာလုံးကြီးများနှင့် သက်ဆိုင်သော အဆင့်များသည် Olson စက်ဝန်းတွင် တူညီသည်။ AB'CD သံသရာသည် Stirling စက်ဝန်း (နောက်ထပ်မှတ်စု 7) နှင့် ကိုက်ညီပါသည်။
E နှင့် D သည် လျှပ်စစ်စက်ကွင်းနှင့် electric displacement field အသီးသီးဖြစ်သည်။ Nd ကို DE circuit (ပုံ. 1b) မှ သွယ်ဝိုက်၍ သို့မဟုတ် သာမိုဒိုင်းနမစ် စက်ဝိုင်းကို စတင်ခြင်းဖြင့် တိုက်ရိုက် ရယူနိုင်ပါသည်။ အသုံးဝင်ဆုံးနည်းလမ်းများကို 1980s 17 ခုနှစ်တွင် သူ၏ရှေ့ဆောင်လုပ်ငန်းတွင် Olsen က ဖော်ပြခဲ့သည်။
သဖန်းသီးပေါ်မှာ။ 1b သည် 0 မှ 155 kV စင်တီမီတာ-1 (600 V) တွင် 20°C နှင့် 90°C တွင် တပ်ဆင်ထားသော အထူ 1 မီလီမီတာ အထူ PST-MLC နမူနာများဖြစ်သော မိုနိုပိုလာ DE ကွင်းနှစ်ခုကို ပြသသည်။ ပုံ 1a တွင်ပြသထားသည့် Olson စက်ဝိုင်းမှစုဆောင်းထားသောစွမ်းအင်ကို သွယ်ဝိုက်တွက်ချက်ရန် ဤစက်ဝန်းနှစ်ခုကို အသုံးပြုနိုင်သည်။ အမှန်မှာ၊ Olsen လည်ပတ်မှုတွင် isofield အကိုင်းအခက်နှစ်ခု (ဤနေရာတွင်၊ DA ဌာနခွဲရှိ သုညအကွက်နှင့် BC ဌာနခွဲတွင် 155 kV စင်တီမီတာ-1) နှင့် isothermal အကိုင်းအခက်နှစ်ခု (ဤနေရာတွင်၊ 20°C နှင့် 20°C AB ဌာနခွဲတွင်) ပါဝင်သည်။ . CD ဌာနခွဲရှိ C) စက်ဝန်းအတွင်း စုဆောင်းရရှိသော စွမ်းအင်သည် လိမ္မော်ရောင်နှင့် အပြာရောင် ဒေသများ (EdD integral) နှင့် သက်ဆိုင်သည်။ စုဆောင်းထားသောစွမ်းအင် Nd သည် အဝင်နှင့်အထွက်စွမ်းအင်ကြား ခြားနားချက်ဖြစ်သည်၊ ဆိုလိုသည်မှာ သင်္ဘောသီးရှိ လိမ္မော်ရောင်ဧရိယာသာဖြစ်သည်။ 1b။ ဤအထူးသဖြင့် Olson စက်ဝိုင်းသည် Nd စွမ်းအင်သိပ်သည်းဆ 1.78 J cm-3 ကိုပေးသည်။ Stirling သံသရာသည် Olson စက်ဝန်း (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 7) ၏ အစားထိုးတစ်ခုဖြစ်သည်။ အဆက်မပြတ်အားသွင်းသည့်အဆင့် (အဖွင့်ပတ်လမ်း) ကိုပိုမိုလွယ်ကူစွာရောက်ရှိသောကြောင့်၊ ပုံ 1b (သံသရာ AB'CD) မှထုတ်ယူသောစွမ်းအင်သိပ်သည်းဆသည် 1.25 J cm-3 သို့ရောက်ရှိသွားပါသည်။ ၎င်းသည် Olson လည်ပတ်မှု၏ 70% သာ စုဆောင်းနိုင်သော်လည်း ရိုးရှင်းသော ရိတ်သိမ်းကိရိယာက ၎င်းကို လုပ်ဆောင်သည်။
ထို့အပြင်၊ Linkam အပူချိန်ထိန်းချုပ်မှုအဆင့်နှင့် အရင်းအမြစ်မီတာ (နည်းလမ်း) ကို အသုံးပြု၍ PST MLC အား အားဖြည့်ခြင်းဖြင့် Olson စက်ဝန်းအတွင်း စုဆောင်းရရှိသည့်စွမ်းအင်ကို တိုက်ရိုက်တိုင်းတာပါသည်။ ပုံ 1c တွင် ထိပ်ပိုင်းနှင့် သက်ဆိုင်ရာ insets များတွင် တူညီသော 1 mm အထူ PST MLC တွင် စုစည်းထားသော လက်ရှိ (အနီရောင်) နှင့် ဗို့အား (အနက်ရောင်) ကို ပြသထားသည်။ လက်ရှိ နှင့် ဗို့အားသည် စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင်ကို တွက်ချက်ရန် ဖြစ်နိုင်ချေရှိပြီး မျဉ်းကွေးများကို ပုံတွင် ပြထားသည်။ သံသရာတစ်လျှောက်လုံး 1c၊ အောက်ခြေ (အစိမ်းရောင်) နှင့် အပူချိန် (ဝါ)။ ABCD စာလုံးများသည် ပုံ 1 တွင်တူညီသော Olson စက်ဝန်းကိုကိုယ်စားပြုသည်။ MLC အားသွင်းခြင်းသည် AB ခြေထောက်တွင်ဖြစ်ပေါ်ပြီး low current (200 µA) ဖြင့်ပြုလုပ်သောကြောင့် SourceMeter သည် အားသွင်းခြင်းကိုကောင်းစွာထိန်းချုပ်နိုင်သည်။ ဤအဆက်မပြတ်ကနဦးလျှပ်စီးကြောင်း၏အကျိုးဆက်မှာ ဗို့အားမျဉ်းကွေး (အနက်ရောင်မျဉ်းကွေး) သည် linear မဟုတ်သောအလားအလာရှိသော နေရာရွှေ့ပြောင်းမှုအကွက် D PST (ပုံ. 1c၊ ထိပ်ပိုင်းထည့်သွင်းမှု) ကြောင့် linear မဟုတ်ပါ။ အားသွင်းပြီးနောက်တွင်၊ 30 mJ လျှပ်စစ်စွမ်းအင်ကို MLC (point B) တွင် သိမ်းဆည်းထားသည်။ ထို့နောက် MLC သည် အပူတက်လာပြီး ဗို့အား 600 V တွင်ကျန်နေချိန်တွင် အနုတ်လျှပ်စီးကြောင်းကို ထုတ်လွှတ်သည်။ 40s ပြီးနောက်၊ အပူချိန် 90°C ကုန်းပြင်မြင့်သို့ရောက်ရှိသောအခါ၊ အဆင့်နမူနာမှ ဤလက်ရှိကို လျော်ကြေးပေးသည်၊ ဤ isofield အတွင်း လျှပ်စစ်ပါဝါ 35 mJ ပတ်လမ်းအတွင်း ထုတ်လုပ်သည် (ပုံ 1c၊ အပေါ်မှ ဒုတိယထည့်သွင်းမှု)။ ထို့နောက် MLC (ဘဏ်ခွဲ CD) ပေါ်ရှိ ဗို့အားကို လျှော့ချလိုက်ပြီး နောက်ထပ် 60 mJ လျှပ်စစ်လုပ်ငန်းကို ဖြစ်ပေါ်စေသည်။ စုစုပေါင်းထွက်ရှိစွမ်းအင်သည် 95 mJ ဖြစ်သည်။ စုဆောင်းထားသောစွမ်းအင်သည် 95 – 30 = 65 mJ ကိုပေးသော input နှင့် output စွမ်းအင်အကြားကွာခြားချက်ဖြစ်သည်။ ၎င်းသည် DE လက်စွပ်မှထုတ်လွှတ်သော Nd နှင့် အလွန်နီးကပ်သော 1.84 J cm-3 ၏ စွမ်းအင်သိပ်သည်းဆနှင့် ကိုက်ညီပါသည်။ ဤ Olson စက်ဝန်း၏ မျိုးပွားနိုင်စွမ်းကို အကျယ်တဝင့် စမ်းသပ်ပြီးဖြစ်သည် (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 4)။ နောက်ထပ် ဗို့အားနှင့် အပူချိန် တိုးလာခြင်းဖြင့်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် 750 V (195 kV cm-1) နှင့် 175°C (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 5) ထက် 0.5 မီလီမီတာ အထူ PST MLC တွင် Olsen သံသရာကို အသုံးပြု၍ 4.43 J cm-3 ကို ရရှိခဲ့ပါသည်။ ၎င်းသည် တိုက်ရိုက် Olson လည်ပတ်မှုအတွက် စာပေတွင် ဖော်ပြထားသော အကောင်းဆုံးစွမ်းဆောင်ရည်ထက် လေးဆပိုကြီးပြီး Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1.06 J cm-3)18 (စင်တီမီတာ) ၏ ပါးလွှာသောရုပ်ရှင်များတွင် ရရှိခဲ့သည်။ ဇယား 1 တွင် စာပေတန်ဖိုးများ ပိုများသည်)။ ဤ MLCs များ၏ အလွန်နိမ့်သော ယိုစိမ့်နေသော လျှပ်စီးကြောင်းကြောင့် (750 V နှင့် 180°C တွင် <10−7 A ၊ နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 6 တွင် အသေးစိတ်ကြည့်ရှုပါ)—ဆန့်ကျင်ဘက်အားဖြင့် Smith et al.19 မှဖော်ပြခဲ့သော အရေးကြီးသောအချက်တစ်ခု—ဆန့်ကျင်ဘက် အစောပိုင်းလေ့လာမှုများတွင်အသုံးပြုသည့်ပစ္စည်းများမှ ၁၇၊၂၀။ ဤ MLCs များ၏ အလွန်နိမ့်သော ယိုစိမ့်နေသော လျှပ်စီးကြောင်းကြောင့် (750 V နှင့် 180°C တွင် <10−7 A ၊ နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 6 တွင် အသေးစိတ်ကြည့်ရှုပါ)—ဆန့်ကျင်ဘက်အားဖြင့် Smith et al.19 မှဖော်ပြခဲ့သော အရေးကြီးသောအချက်တစ်ခု—ဆန့်ကျင်ဘက် အစောပိုင်းလေ့လာမှုများတွင်အသုံးပြုသည့်ပစ္စည်းများမှ ၁၇၊၂၀။ Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А днтри 750 В с дри 750°C дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20။ ဤ MLCs များ၏ အလွန်နိမ့်ပါးသော ယိုစိမ့်မှု (750 V နှင့် 180°C တွင် 750 V နှင့် 180°C တွင် <10–7 A၊ အသေးစိတ်အတွက် နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 6 ကို ကြည့်ပါ) – Smith et al မှ ဖော်ပြခဲ့သည့် အရေးကြီးသောအချက်ကြောင့် ဤလက္ခဏာများကို ရရှိခဲ့ပါသည်။ 19 - အစောပိုင်းလေ့လာမှုများတွင်အသုံးပြုသောပစ္စည်းများနှင့်ဆန့်ကျင်ဘက် 17,20 ။由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180°C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详忰爆）关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 ၁၇၊၂၀။由于这些 mlc的泄漏非常（在在 750 V和 180°C时 <10-7 A人，参见补充说明 6续详）提到关键关键点相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相毸之下下相比之下相比之下相比之下မြန်မာ期研究中使用的材料၁၇.၂၀။ Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В နှင့် 180°C, см. подробности в дополни ель момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики။ ဤ MLC များ ၏ ယိုစိမ့်မှု လျှပ်စီးကြောင်းသည် အလွန်နည်းသောကြောင့် (<10–7 A တွင် 750 V နှင့် 180°C တွင်၊ အသေးစိတ်အတွက် နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 6 ကို ကြည့်ပါ) – Smith et al မှ ဖော်ပြထားသော အဓိကအချက်ဖြစ်သည်။ 19 - နှိုင်းယှဥ်ကြည့်ရန်၊အစောပိုင်းလေ့လာမှုများတွင်အသုံးပြုသည့်ပစ္စည်းများမှ ၁၇၊၂၀။
တူညီသောအခြေအနေများ (600 V၊ 20–90°C) Stirling စက်ဝန်း (နောက်ဆက်တွဲမှတ်စု 7) တွင် သက်ရောက်သည်။ DE စက်ဝန်း၏ ရလဒ်များမှ မျှော်လင့်ထားသည့်အတိုင်း အထွက်နှုန်းမှာ 41.0 mJ ဖြစ်သည်။ Stirling cycles ၏ အထူးခြားဆုံးသော အင်္ဂါရပ်များထဲမှ တစ်ခုမှာ အပူလျှပ်စစ်အကျိုးသက်ရောက်မှုမှတဆင့် ကနဦးဗို့အားကို ချဲ့ထွင်နိုင်ခြင်းဖြစ်သည်။ ကျွန်ုပ်တို့သည် ဗို့အား 39 အထိ (ကနဦးဗို့အား 15 V မှ အဆုံးဗို့အား 590 V အထိ၊ နောက်ဆက်တွဲပုံ 7.2 ကိုကြည့်ပါ)။
ဤ MLC များ၏ နောက်ထပ်ထူးခြားချက်မှာ ၎င်းတို့သည် joule အကွာအဝေးအတွင်း စွမ်းအင်စုဆောင်းရန် လုံလောက်သောကြီးမားသော မက်ခရိုစကုပ်အရာဝတ္ထုများဖြစ်သည်။ ထို့ကြောင့်၊ ပုံတွင်ပြထားသည့်အတိုင်း 7×4 matrix တွင် Torello et al.14 မှဖော်ပြထားသည့် တူညီသောအပြိုင်ပန်းကန်ဒီဇိုင်းအတိုင်း 28 MLC PST 1 mm အထူ 28 MLC PST ကိုအသုံးပြု၍ ရှေ့ပြေးပုံစံရိတ်သိမ်းကိရိယာ (HARV1) ကို တည်ဆောက်ခဲ့ပါသည်။ Manifold ကို အရည်အပူချိန်ကို ထိန်းထားနိုင်သော ရေလှောင်ကန်နှစ်ခုကြားရှိ peristaltic pump ဖြင့် ရွှေ့ပြောင်းထားသည်။ ပုံတွင်ဖော်ပြထားသော Olson စက်ဝန်းကို အသုံးပြု၍ 3.1 J အထိ စုဆောင်းပါ။ 2a၊ 10°C နှင့် 125°C တွင် isofield ဒေသများနှင့် 0 နှင့် 750 V (195 kV cm-1) တွင် isofield ဒေသများ။ ၎င်းသည် 3.14 J cm-3 ၏ စွမ်းအင်သိပ်သည်းဆနှင့် ကိုက်ညီသည်။ ဤပေါင်းစပ်မှုကို အသုံးပြု၍ တိုင်းတာမှုများကို အမျိုးမျိုးသောအခြေအနေများအောက်တွင် ပြုလုပ်ခဲ့သည် (ပုံ။ 2b)။ 1.8 J ကို အပူချိန် 80 ဒီဂရီစင်တီဂရိတ်နှင့် ဗို့အား 600 V (155 kV cm-1) ကျော်မှ ရရှိကြောင်း သတိပြုပါ။ ၎င်းသည် တူညီသောအခြေအနေများအောက်တွင် (28 × 65 = 1820 mJ) အတွက် 1 မီလီမီတာအထူ PST MLC အတွက် ယခင်ကဖော်ပြထားသော 65 mJ နှင့် ကောင်းမွန်သောသဘောတူညီချက်ဖြစ်သည်။
a၊ Olson သံသရာတွင်လည်ပတ်နေသော 28 MLC PSTs အထူ 1 မီလီမီတာ (4 တန်း × 7 ကော်လံ) ကို အခြေခံ၍ စုစည်းထားသော HARV1 ရှေ့ပြေးပုံစံကို စမ်းသပ်တပ်ဆင်ခြင်း။ စက်ဝန်းအဆင့်လေးဆင့်စီအတွက် နမူနာပုံစံတွင် အပူချိန်နှင့် ဗို့အားကို ပေးထားသည်။ ကွန်ပျူတာသည် အအေးနှင့် ပူသောလှောင်ကန်များ၊ အဆို့ရှင်နှစ်ခုနှင့် ပါဝါရင်းမြစ်ကြားရှိ dielectric အရည်များကို လည်ပတ်စေသည့် peristaltic pump ကို မောင်းနှင်သည်။ ကွန်ပြူတာသည် ရှေ့ပြေးပုံစံသို့ ပံ့ပိုးပေးသော ဗို့အားနှင့် လျှပ်စီးကြောင်းဆိုင်ရာ အချက်အလက်များကို စုဆောင်းရန်နှင့် ပါဝါထောက်ပံ့မှုမှ ပေါင်းစပ်ထားသော အပူချိန်ကို စုဆောင်းရန်အတွက်လည်း သာမိုကော့ပလာကို အသုံးပြုသည်။ b၊ မတူညီသော စမ်းသပ်မှုများတွင် ကျွန်ုပ်တို့၏ 4×7 MLC နမူနာပုံစံမှ စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင် (X-axis) နှင့် ဗို့အား (Y-axis) တို့ဖြစ်သည်။
60 PST MLC 1 မီလီမီတာ အထူ 60 PST MLC နှင့် 160 PST MLC အထူ 0.5 မီလီမီတာ (41.7 g တက်ကြွသော pyroelectric ပစ္စည်း) ၏ ပိုကြီးသောဗားရှင်းကို 11.2 J (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 8) ပေးပါသည်။ 1984 ခုနှစ်တွင် Olsen သည် 150°C ခန့် အပူချိန်တွင် လျှပ်စစ်ဓာတ်အား 6.23 J ထုတ်ပေးနိုင်သော tin-doped Pb(Zr,Ti)O3 ဒြပ်ပေါင်း 317 ဂရမ်ကို အခြေခံ၍ စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းကိရိယာကို ပြုလုပ်ခဲ့သည်။ ဤပေါင်းစပ်မှုအတွက်၊ ၎င်းသည် joule အကွာအဝေးတွင်ရရှိနိုင်သည့်တစ်ခုတည်းသောတန်ဖိုးဖြစ်သည်။ ၎င်းသည် ကျွန်ုပ်တို့ရရှိသော တန်ဖိုးထက်ဝက်ကျော်သာရှိပြီး အရည်အသွေး၏ ခုနစ်ဆနီးပါးရှိသည်။ ဆိုလိုသည်မှာ HARV2 ၏ စွမ်းအင်သိပ်သည်းဆသည် ၁၃ ဆ ပိုများသည်။
HARV1 စက်ဝန်းကာလသည် 57 စက္ကန့်ဖြစ်သည်။ ၎င်းသည် 1 မီလီမီတာအထူ MLC အစုံပါသော ကော်လံ 4 ကြောင်းဖြင့် 54 mW ပါဝါကို ထုတ်လုပ်ခဲ့သည်။ ၎င်းကို နောက်တစ်ဆင့်တက်ရန်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် 0.5mm အထူ PST MLC ဖြင့် တတိယပေါင်းစပ် (HARV3) နှင့် HARV1 နှင့် HARV2 (Supplementary Note 9) နှင့် ဆင်တူသော စနစ်ထည့်သွင်းမှုကို တည်ဆောက်ခဲ့သည်။ ကျွန်ုပ်တို့သည် အပူဓာတ်ပြုချိန်ကို 12.5 စက္ကန့်ဖြင့် တိုင်းတာသည်။ ၎င်းသည် 25 s (နောက်ဆက်တွဲပုံ။ 9) ၏ စက်ဝန်းအချိန်နှင့် ကိုက်ညီပါသည်။ စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင် (47 mJ) သည် MLC တစ်ခုလျှင် 1.95 mW ဖြင့် လျှပ်စစ်စွမ်းအားကို ပေးစွမ်းပြီး ၎င်းသည် ကျွန်ုပ်တို့အား HARV2 မှ 0.55 W (ခန့်မှန်းခြေအားဖြင့် 1.95 mW × 280 PST MLC အထူ 0.5 မီလီမီတာ) ထုတ်ပေးသည်ဟု စိတ်ကူးကြည့်နိုင်စေပါသည်။ ထို့အပြင်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် HARV1 စမ်းသပ်မှုများနှင့်သက်ဆိုင်သည့် Finite Element Simulation (COMSOL၊ နောက်ဆက်တွဲမှတ်စု 10 နှင့် နောက်ဆက်တွဲဇယား 2–4) ကို အသုံးပြု၍ အပူလွှဲပြောင်းခြင်းကို တုပပါသည်။ Finite element modeling သည် တူညီသော PST ကော်လံအရေအတွက်အတွက် ပြင်းအား (430 mW) နီးပါး ပါဝါတန်ဖိုးများကို ခန့်မှန်းနိုင်စေပြီး MLC ကို 0.2 မီလီမီတာသို့ ပါးလွှာအောင်ပြုလုပ်ကာ coolant အဖြစ် ရေကိုအသုံးပြုကာ matrix ကို 7 တန်းအထိ ပြန်လည်တည်ဆောက်နိုင်ခဲ့ပါသည်။ . × 4 ကော်လံများ (ထို့အပြင်၊ ပေါင်းစု၏ဘေးတွင် တင့်ကားသည် 960 mW ရှိပါသည်၊ နောက်ဆက်တွဲပုံ။ 10b)။
ဤစုဆောင်းသူ၏ အသုံးဝင်ပုံကို သရုပ်ပြရန်၊ အပူစုဆောင်းသူများ၊ ဗို့အားမြင့်ခလုတ်၊ သိုလှောင်ခန်းပါစီတာပါသော ဗို့အားနိမ့်ခလုတ်၊ DC/DC ပြောင်းသည့်ကိရိယာအဖြစ် 0.5 မီလီမီတာ အထူ PST MLC နှစ်ခုသာ ပါဝင်သော သီးသန့်သရုပ်ပြတစ်ဦးထံ Stirling စက်ဝန်းကို အသုံးပြုခဲ့သည်။ ပါဝါနိမ့်သော မိုက်ခရိုကွန်ထရိုလာ၊ သာမိုကွိုင်နှစ်ခုနှင့် မြှင့်တင်မှုပြောင်းစက် (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 11)။ ဆားကစ်သည် သိုလှောင်မှုအား 9V တွင် ကနဦးအားသွင်းရန် လိုအပ်ပြီး MLC နှစ်ခု၏ အပူချိန်သည် -5°C မှ 85°C အတွင်း၊ ဤနေရာတွင် 160 s ၏ cycles တွင် (နောက်ဆက်တွဲမှတ်စု 11 တွင် သံသရာများစွာကို ပြထားသည်) . မှတ်သားစရာကောင်းသည်မှာ 0.3g သာရှိသော MLC နှစ်ခုသည် ဤကြီးမားသောစနစ်အား အလိုအလျောက်ထိန်းချုပ်နိုင်သည်။ နောက်ထပ်စိတ်ဝင်စားစရာကောင်းသည့်အင်္ဂါရပ်မှာ low voltage converter သည် 400V မှ 10-15V သို့ 79% ထိထိရောက်ရောက်ပြောင်းနိုင်သည် (Supplementary Note 11 နှင့် Supplementary ပုံ 11.3)။
နောက်ဆုံးတွင်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် အပူစွမ်းအင်ကို လျှပ်စစ်စွမ်းအင်အဖြစ်သို့ ပြောင်းလဲရာတွင် ဤ MLC module များ၏ ထိရောက်မှုကို အကဲဖြတ်ခဲ့သည်။ ထိရောက်မှု၏ အရည်အသွေးအချက် η ကို စုဆောင်းထားသော လျှပ်စစ်စွမ်းအင် Nd ၏ သိပ်သည်းဆအချိုးအစား ထောက်ပံ့ပေးထားသော အပူ Qin ၏ သိပ်သည်းဆ (နောက်ဆက်တွဲမှတ်စု 12) အဖြစ် သတ်မှတ်သည်။
ပုံ 3a၊b သည် Olsen စက်ဝန်း၏ ထိရောက်မှု η နှင့် အချိုးကျ ထိရောက်မှု ηr အသီးသီး၊ 0.5 မီလီမီတာ အထူ PST MLC ၏ အပူချိန်အကွာအဝေး၏ လုပ်ဆောင်မှုတစ်ခုအဖြစ် ပြသသည်။ ဒေတာအတွဲနှစ်ခုလုံးကို 195 kV cm-1 ရှိသော လျှပ်စစ်စက်ကွင်းအတွက် ပေးထားသည်။ ထိရောက်မှု \(\this\) သည် 1.43% သို့ရောက်ရှိပြီး ηr ၏ 18% နှင့် ညီမျှသည်။ သို့ရာတွင်၊ အပူချိန် 10 K သည် 25°C မှ 35°C အထိ၊ ηr သည် တန်ဖိုးများ 40% အထိ (ပုံ။ 3b တွင် အပြာရောင်မျဉ်းကွေး) ရှိသည်။ ၎င်းသည် အပူချိန် 10 K နှင့် 300 kV စင်တီမီတာ-1 (Ref. 18) တွင် ရိုက်ကူးထားသော PMN-PT ရုပ်ရှင်များ (ηr = 19%) တွင် မှတ်တမ်းတင်ထားသော NLP ပစ္စည်းများအတွက် လူသိများသောတန်ဖိုး နှစ်ဆဖြစ်သည်။ PST MLC ၏ အပူချိန် hysteresis သည် 5 နှင့် 8 K ကြားရှိသောကြောင့် 10 K အောက် အပူချိန်ကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားခြင်း မရှိပေ။ ထိရောက်မှုအပေါ် အဆင့်ကူးပြောင်းမှုများ၏ အပြုသဘောဆောင်သော အကျိုးသက်ရောက်မှုကို အသိအမှတ်ပြုခြင်းသည် အရေးကြီးပါသည်။ အမှန်မှာ၊ η နှင့် ηr ၏ အကောင်းဆုံးတန်ဖိုးများကို ပုံများတွင် ကနဦးအပူချိန် Ti = 25°C တွင် ရရှိသည်။ 3a၊b။ ၎င်းသည် အကွက်မရှိသောအသုံးမပြုသည့်အခါ အနီးကပ်အဆင့်အကူးအပြောင်းကြောင့်ဖြစ်ပြီး Curie အပူချိန် TC သည် ဤ MLC များတွင် 20°C ဝန်းကျင်ဖြစ်သည် (နောက်ဆက်တွဲမှတ်စု 13)။
a,b၊ ထိရောက်မှု η နှင့် Olson လည်ပတ်မှု (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} 195 kV စင်တီမီတာ-1 အကွက်တစ်ခုမှ အမြင့်ဆုံးလျှပ်စစ်အတွက် နှင့် မတူညီသော ကနဦးအပူချိန် Ti, }}\,\)(b) MPC PST အထူ 0.5 မီလီမီတာ အပူချိန်ကြားကာလ ΔTspan ပေါ်မူတည်၍။
နောက်ဆုံး လေ့လာတွေ့ရှိချက်တွင် အရေးကြီးသော သက်ရောက်မှု နှစ်ခုရှိသည်- (၁) ထိရောက်သော စက်ဘီးစီးခြင်း မည်သည့်စက်ဘီးစီးခြင်းမဆို လယ်ကွင်းမှ လှုံ့ဆော်ပေးသော အဆင့်အကူးအပြောင်း (paraelectric မှ ferroelectric သို့) ဖြစ်ပေါ်လာရန်အတွက် TC အထက် အပူချိန်တွင် စတင်ရပါမည်။ (၂) ဤပစ္စည်းများသည် TC နှင့်နီးကပ်သောအချိန်များတွင် ပိုမိုထိရောက်သည်။ ကျွန်ုပ်တို့၏စမ်းသပ်မှုများတွင် ကြီးမားသောထိရောက်မှုကိုပြသသော်လည်း၊ ကန့်သတ်အပူချိန်အကွာအဝေးသည် Carnot ကန့်သတ်ချက်ကြောင့် ကြီးမားသောပကတိအကြွင်းမဲ့ထိရောက်မှုကိုရရှိရန် ခွင့်မပြုပါ။ (\(\Delta T/T\) သို့သော်၊ ဤ PST MLCs များမှ သရုပ်ပြထားသော အလွန်ကောင်းမွန်သော ထိရောက်မှုသည် Olsen သည် "စံပြလူတန်းစား 20 မှ အပူချိန် 50°C နှင့် 250°C ကြားတွင် လည်ပတ်နေသော အပူချိန် 30% ရှိသည်" 17 ဟုပြောသောအခါ Olsen အား မျှတစေသည်။ Shebanov နှင့် Borman မှလေ့လာထားသည့်အတိုင်း၊ ဤတန်ဖိုးများကိုရောက်ရှိရန်နှင့်အယူအဆကိုစမ်းသပ်ရန်အတွက်၊ Shebanov နှင့် Borman မှလေ့လာထားသည့်အတိုင်း doped PSTs များကိုကွဲပြားခြားနားသော TCs များဖြင့်အသုံးပြုခြင်းသည်အသုံးဝင်လိမ့်မည်။ PST တွင် TC သည် 3°C (Sb doping) မှ 33°C (Ti doping) 22 အထိ ကွဲပြားနိုင်ကြောင်း ၎င်းတို့က ပြသခဲ့သည်။ ထို့ကြောင့်၊ doped PST MLCs သို့မဟုတ် ပြင်းထန်သော ပထမအဆင့်အကူးအပြောင်းရှိသော အခြားပစ္စည်းများကို အခြေခံထားသော နောက်မျိုးဆက် pyroelectric regenerators များသည် အကောင်းဆုံးပါဝါရိတ်သိမ်းစက်များနှင့် ယှဉ်ပြိုင်နိုင်သည်ဟု ကျွန်ုပ်တို့ ယူဆပါသည်။
ဤလေ့လာမှုတွင်၊ PST မှပြုလုပ်သော MLC များကို ကျွန်ုပ်တို့ စုံစမ်းစစ်ဆေးခဲ့သည်။ ဤစက်ပစ္စည်းများတွင် ကာဗာစီတာများစွာကို အပြိုင်ချိတ်ဆက်ထားသည့် Pt နှင့် PST လျှပ်ကူးပစ္စည်းအစီအရီများပါဝင်သည်။ PST သည် အလွန်ကောင်းမွန်သော EC ပစ္စည်းဖြစ်ပြီး ထို့ကြောင့် အလွန်ကောင်းမွန်သော NLP ပစ္စည်းဖြစ်သောကြောင့် ရွေးချယ်ခံရပါသည်။ ၎င်းသည် 20°C ပတ်၀န်းကျင်တွင် ပြင်းထန်သောပထမအမှာစာ ferroelectric-paraelectric အဆင့်အကူးအပြောင်းကိုပြသထားပြီး ၎င်း၏ entropy ပြောင်းလဲမှုများသည် ပုံ 1 တွင်ပြသထားသည့်အရာများနှင့်ဆင်တူကြောင်းဖော်ပြသည်။ အလားတူ MLCs များကို EC13,14 စက်များအတွက် အပြည့်အဝဖော်ပြထားပါသည်။ ဤလေ့လာမှုတွင် ကျွန်ုပ်တို့သည် 10.4 × 7.2 × 1 mm³ နှင့် 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³ MLCs ကို အသုံးပြုခဲ့သည်။ အထူ 1 မီလီမီတာနှင့် 0.5 မီလီမီတာရှိသော MLC များကို အထူ 38.6 µm အသီးသီးရှိသော PST အလွှာ 19 နှင့် 9 အလွှာတို့မှ ပြုလုပ်ထားသည်။ ဖြစ်ရပ်နှစ်ခုစလုံးတွင် အတွင်းပိုင်း PST အလွှာကို 2.05 µm ထူသော ပလက်တီနမ်လျှပ်ကူးပစ္စည်းကြားတွင် ထားရှိထားသည်။ ဤ MLC များ၏ ဒီဇိုင်းသည် PST များ ၏ 55% သည် လျှပ်ကူးပစ္စည်းကြား အစိတ်အပိုင်းနှင့် သက်ဆိုင်သည်ဟု ယူဆသည် (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 1)။ တက်ကြွသောလျှပ်ကူးပစ္စည်းဧရိယာသည် 48.7 mm2 (နောက်ဆက်တွဲဇယား 5) ဖြစ်သည်။ MLC PST ကို အစိုင်အခဲအဆင့်တုံ့ပြန်မှုနှင့် ပုံသွင်းနည်းဖြင့် ပြင်ဆင်ခဲ့သည်။ ပြင်ဆင်မှုလုပ်ငန်းစဉ်အသေးစိတ်များကို ယခင်ဆောင်းပါး ၁၄ တွင် ဖော်ပြထားပါသည်။ PST MLC နှင့် ယခင်ဆောင်းပါးအကြား ခြားနားချက်တစ်ခုမှာ PST ရှိ EC ၏ စွမ်းဆောင်ရည်ကို များစွာထိခိုက်စေသည့် B-sites များ၏ အစီအစဥ်ဖြစ်သည်။ PST MLC ၏ B-site များ၏ အစီအစဥ်မှာ 0.75 (နောက်ဆက်တွဲ မှတ်စု 2) သည် 1400°C တွင် sintering လုပ်ခြင်းဖြင့် ရရှိသော 1000°C တွင် နာရီရာနှင့်ချီကြာအောင် ပေါင်းပြီးနောက် 1000°C ဖြစ်သည်။ PST MLC ဆိုင်ရာ နောက်ထပ်အချက်အလက်များအတွက် နောက်ဆက်တွဲမှတ်စု 1-3 နှင့် နောက်ဆက်တွဲဇယား 5 ကို ကြည့်ပါ။
ဤလေ့လာမှု၏ အဓိက အယူအဆမှာ Olson စက်ဝန်း (ပုံ. 1) ကို အခြေခံထားသည်။ ထိုသို့သောစက်ဝန်းအတွက်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် MLC module အမျိုးမျိုးရှိ ဗို့အားနှင့်လျှပ်စီးကြောင်းများကို စောင့်ကြည့်ထိန်းချုပ်နိုင်သည့် ပူအအေးလှောင်ကန်နှင့် ပါဝါထောက်ပံ့မှု လိုအပ်ပါသည်။ ဤတိုက်ရိုက်စက်ဝန်းများသည် မတူညီသောဖွဲ့စည်းပုံနှစ်ခုဖြစ်သည့် (1) Linkam မော်ဂျူးများကို အပူပေးခြင်းနှင့် အအေးပေးခြင်း MLC တစ်ခုသည် Keithley 2410 ပါဝါအရင်းအမြစ်နှင့် ချိတ်ဆက်ထားသော MLC တစ်ခုနှင့် (2) တူညီသောအရင်းအမြစ်စွမ်းအင်ဖြင့်အပြိုင် ရှေ့ပြေးပုံစံသုံးမျိုး (HARV1၊ HARV2 နှင့် HARV3)။ နောက်ဆုံးအခြေအနေတွင်၊ 25°C တွင် 5 cP တွင် viscosity 5 cP ရှိသော ဆီလီကွန်ဆီ (ဆီလီကွန်ဆီ၊ Sigma Aldrich မှဝယ်ယူသည်) ကို လှောင်ကန်နှစ်ခု (ပူနှင့်အအေး) နှင့် MLC အကြားအပူဖလှယ်ရန်အတွက်အသုံးပြုခဲ့သည်။ အပူလှောင်ကန်တွင် ဒိုင်လျှပ်စစ်အရည်များဖြည့်ထားသော ဖန်ဗူးတစ်ခုပါ၀င်ပြီး အပူပန်းကန်ပြား၏ထိပ်တွင် ထားရှိပါ။ အအေးခန်းတွင် ရေနှင့်ရေခဲများပြည့်နေသော ပလပ်စတစ်ကွန်တိန်နာကြီးတစ်ခုတွင် dielectric fluid ပါဝင်သော အရည်ပြွန်များဖြင့် ရေချိုးသည့်ရေချိုးခန်းတစ်ခု ပါဝင်သည်။ ရေလှောင်ကန်တစ်ခုမှအရည်များကို ကောင်းစွာပြောင်းရန်အတွက် ပေါင်းစပ်မှု၏အဆုံးတစ်ခုစီတွင် (Bio-Chem Fluidics) မှဝယ်ယူထားသော သုံးလမ်းသွားအဆို့ရှင်နှစ်ခုကို ထားရှိခဲ့သည် (ပုံ 2a)။ PST-MLC ပက်ကေ့ချ်နှင့် အအေးခံရည်ကြား အပူမျှခြေကို သေချာစေရန်၊ အဝင်နှင့်အထွက် သာမိုကွိုင်များ (PST-MLC ပက်ကေ့ခ်ျနှင့် နီးစပ်နိုင်သမျှ နီးစပ်နိုင်သမျှ) တူညီသော အပူချိန်ပြသသည်အထိ စက်ဝန်းကာလကို တိုးချဲ့ခဲ့သည်။ Python script သည် မှန်ကန်သော Olson စက်ဝန်းကိုလည်ပတ်ရန်အတွက် တူရိယာများအားလုံး (ရင်းမြစ်မီတာ၊ ပန့်များ၊ အဆို့ရှင်များနှင့် သာမိုကုပ်ပလပ်များ) ကို စီမံခန့်ခွဲပြီး တစ်ပြိုင်တည်းလုပ်ဆောင်ပေးပါသည်။ ဆိုလိုသည်မှာ အအေးခံစက်ဝိုင်းသည် အရင်းအမြစ်မီတာအားအားသွင်းပြီးနောက် ၎င်းတို့အလိုရှိရာ အပူတက်လာစေရန် PST stack မှတဆင့် စက်ဘီးစီးနေပါသည်။ ပေးထားသော Olson စက်ဝန်းအတွက် အသုံးပြုထားသော ဗို့အား။
တနည်းအားဖြင့်၊ သွယ်ဝိုက်သောနည်းများဖြင့် စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင်ကို တိုက်ရိုက်တိုင်းတာခြင်းအား ကျွန်ုပ်တို့ အတည်ပြုထားသည်။ ဤသွယ်ဝိုက်သောနည်းလမ်းများသည် လျှပ်စစ်ရွှေ့ပြောင်းခြင်း (D) – မတူညီသောအပူချိန်တွင် စုဆောင်းထားသော လျှပ်စစ်စက်ကွင်း (E) အကွက်များပေါ်တွင် အခြေခံပြီး DE loops နှစ်ခုကြားရှိ ဧရိယာကို တွက်ချက်ခြင်းဖြင့် ပုံတွင်ပြထားသည့်အတိုင်း စွမ်းအင်မည်မျှစုဆောင်းနိုင်သည်ကို အတိအကျ ခန့်မှန်းနိုင်ပါသည်။ . ပုံ 2. .1b. ဤ DE loops များကို Keithley အရင်းအမြစ်မီတာများကို အသုံးပြု၍လည်း စုဆောင်းပါသည်။
ကိုးကားချက်တွင်ဖော်ပြထားသည့်ဒီဇိုင်းအတိုင်း 4 တန်း၊ 7 ကော်လံအပြိုင်ပန်းကန်ပြားတည်ဆောက်ပုံတွင် 1 မီလီမီတာအထူ 1 မီလီမီတာရှိသော PST MLC များကို တပ်ဆင်ထားသည်။ 14. PST-MLC အတန်းများကြားရှိ အရည်ကွာဟမှုသည် 0.75mm ဖြစ်သည်။ PST MLC ၏အစွန်းတစ်ဝိုက်တွင် အရည် spacers အဖြစ် နှစ်ထပ်တိပ်ပြားများကို ပေါင်းထည့်ခြင်းဖြင့် ၎င်းကို ရရှိနိုင်သည်။ PST MLC သည် လျှပ်ကူးပစ္စည်း ခဲများနှင့် ဆက်သွယ်သည့် ငွေရောင် epoxy တံတားနှင့် အပြိုင် လျှပ်စစ်ဖြင့် ချိတ်ဆက်ထားသည်။ ထို့နောက် ပါဝါထောက်ပံ့မှုနှင့် ချိတ်ဆက်ရန်အတွက် လျှပ်ကူးပစ္စည်း terminals များ၏ ဘေးတစ်ဖက်စီတွင် ဝါယာကြိုးများကို ငွေရောင် epoxy resin ဖြင့် ကော်ထားသည်။ နောက်ဆုံးတွင်၊ တည်ဆောက်မှုတစ်ခုလုံးကို polyolefin ပိုက်ထဲသို့ထည့်ပါ။ သင့်လျော်သောတံဆိပ်ခတ်မှုသေချာစေရန်နောက်ကွယ်မှအရည်ပြွန်တွင်ကပ်ထားသည်။ နောက်ဆုံးတွင်၊ 0.25 မီလီမီတာ အထူ K-type သာမိုအချိတ်များကို PST-MLC တည်ဆောက်ပုံ၏ အဆုံးတစ်ခုစီတွင် တည်ဆောက်ထားပြီး အဝင်နှင့် ထွက်ပေါက်အရည်အပူချိန်များကို စောင့်ကြည့်ရန်။ ဒီလိုလုပ်ဖို့၊ ရေပိုက်ကို အရင်ဖောက်ရမယ်။ Thermocouple ကိုတပ်ဆင်ပြီးနောက်၊ တံဆိပ်ပြန်ယူရန် thermocouple hose နှင့် ဝါယာကြိုးကြားတွင် ယခင်ကဲ့သို့တူညီသောကော်ကို လိမ်းပါ။
သီးခြားရှေ့ပြေးပုံစံ ရှစ်ခုကို တည်ဆောက်ခဲ့ပြီး လေးခုတွင် အထူ 40 0.5 မီလီမီတာ အထူ MLC PST များကို ကော်လံ 5 ကော်လံနှင့် 8 တန်းပါသော အပြိုင်ပြားများအဖြစ် ဖြန့်ဝေထားပြီး ကျန်လေးခုတွင် တစ်ခုစီတွင် 15 1 မီလီမီတာ အထူ MLC PST များပါရှိသည်။ 3-column × 5-row parallel plate structure တွင်။ အသုံးပြုထားသော PST MLC စုစုပေါင်း အရေအတွက်မှာ 220 (160 0.5 မီလီမီတာ အထူနှင့် 60 PST MLC 1 မီလီမီတာ အထူ) ဖြစ်သည်။ ဤအခွဲနှစ်ခုကို HARV2_160 နှင့် HARV2_60 ဟုခေါ်သည်။ ရှေ့ပြေးပုံစံ HARV2_160 ရှိ အရည်ကွာဟချက်တွင် ၎င်းတို့ကြားရှိ ဝိုင်ယာကြိုးအထူ 0.25 မီလီမီတာနှင့် အထူ 0.25 မီလီမီတာ နှစ်ထပ်တိပ်နှစ်ခုပါရှိသည်။ HARV2_60 ရှေ့ပြေးပုံစံအတွက်၊ ကျွန်ုပ်တို့သည် အလားတူလုပ်ထုံးလုပ်နည်းကို ထပ်ခါတလဲလဲ လုပ်ဆောင်သော်လည်း အထူ 0.38 မီလီမီတာ ဝါယာကြိုးကို အသုံးပြုထားသည်။ အချိုးညီမှုအတွက်၊ HARV2_160 နှင့် HARV2_60 တွင် ၎င်းတို့၏ကိုယ်ပိုင် အရည်ဆားကစ်များ၊ ပန့်များ၊ အဆို့ရှင်များနှင့် အအေးခန်းများရှိသည် (နောက်ဆက်တွဲမှတ်ချက် 8)။ HARV2 ယူနစ်နှစ်ခုသည် သံလိုက်ဖြင့် လှည့်နေသော ပူသောပန်းကန်ပြားနှစ်ခုပေါ်တွင် 3 လီတာကွန်တိန်နာ (30 စင်တီမီတာ x 20 စင်တီမီတာ x 5 စင်တီမီတာ) အပူလှောင်ကန်ကို မျှဝေသည်။ ရှေ့ပြေးပုံစံ ရှစ်ခုစလုံးသည် လျှပ်စစ်ဖြင့် အပြိုင်ချိတ်ဆက်ထားသည်။ HARV2_160 နှင့် HARV2_60 ခွဲများသည် Olson စက်ဝန်းတွင် 11.2 J ၏ စွမ်းအင်ထွက်ရှိမှုကို ဖြစ်ပေါ်စေသည်။
0.5 မီလီမီတာ အထူ PST MLC ကို အရည်စီးဆင်းရန် နေရာဖန်တီးရန် နှစ်ဖက်စလုံးတွင် နှစ်ဖက်စလုံးရှိ တိပ်နှင့် ဝါယာကြိုးများဖြင့် polyolefin ပိုက်ထဲသို့ ထည့်ပါ။ ၎င်း၏သေးငယ်သောအရွယ်အစားကြောင့် ရှေ့ပြေးပုံစံကို ပူသော သို့မဟုတ် အအေးလှောင်ကန်အဆို့ရှင်ဘေးတွင် ထားရှိကာ လည်ပတ်ချိန်များကို လျှော့ချပေးသည်။
PST MLC တွင် အပူပေးဌာနခွဲသို့ အဆက်မပြတ်ဗို့အားကို အသုံးပြုခြင်းဖြင့် စဉ်ဆက်မပြတ်လျှပ်စစ်စက်ကွင်းကို သက်ရောက်သည်။ ရလဒ်အနေဖြင့် အနုတ်လက္ခဏာ အပူလျှပ်စီးကြောင်းကို ထုတ်ပေးပြီး စွမ်းအင်ကို သိမ်းဆည်းထားသည်။ PST MLC ကို အပူပေးပြီးနောက်၊ အကွက်ကို ဖယ်ရှားလိုက်သည် (V = 0)၊ ၎င်းတွင် သိမ်းဆည်းထားသော စွမ်းအင်ကို စုဆောင်းထားသော စွမ်းအင်၏ နောက်ထပ်ပံ့ပိုးကူညီမှုတစ်ခုနှင့် သက်ဆိုင်သည့် အရင်းအမြစ်ကောင်တာသို့ ပြန်လည်ရောက်ရှိမည်ဖြစ်သည်။ နောက်ဆုံးတွင်၊ ဗို့အား V = 0 ကိုအသုံးပြုခြင်းဖြင့်၊ MLC PST များကို ၎င်းတို့၏ကနဦးအပူချိန်တွင် အအေးခံထားသောကြောင့် လည်ပတ်မှုပြန်လည်စတင်နိုင်မည်ဖြစ်သည်။ ဤအဆင့်တွင် စွမ်းအင်မစုဆောင်းပါ။ ကျွန်ုပ်တို့သည် Keithley 2410 SourceMeter ကိုအသုံးပြု၍ Olsen စက်ဝိုင်းအား လုပ်ဆောင်ပြီး PST MLC အား ဗို့အားရင်းမြစ်မှ အားသွင်းကာ စိတ်ချရသောစွမ်းအင်တွက်ချက်မှုများအတွက် အားသွင်းအဆင့်အတွင်း အမှတ်အလုံအလောက်စုဆောင်းနိုင်စေရန် လက်ရှိကိုက်ညီမှုကို သင့်လျော်သောတန်ဖိုးအဖြစ် သတ်မှတ်ပေးပါသည်။
Stirling လည်ပတ်မှုများတွင်၊ PST MLC များကို ဗို့အားရင်းမြစ်မုဒ်တွင် ကနဦးလျှပ်စစ်စက်ကွင်းတန်ဖိုး (initial voltage Vi > 0) ဖြင့် အားသွင်းထားသောကြောင့် အားသွင်းအဆင့်သည် 1 စက္ကန့်ခန့် ကြာနိုင်စေရန် အလိုရှိသော လိုက်လျောညီထွေဖြစ်သော လက်ရှိအခြေအနေတစ်ခုဖြစ်သည်။ စွမ်းအင်) နှင့် အေးသော အပူချိန်။ Stirling လည်ပတ်မှုများတွင်၊ PST MLC များကို ဗို့အားရင်းမြစ်မုဒ်တွင် ကနဦးလျှပ်စစ်စက်ကွင်းတန်ဖိုး (initial voltage Vi > 0) ဖြင့် အားသွင်းထားသောကြောင့် အားသွင်းအဆင့်သည် 1 စက္ကန့်ခန့် ကြာနိုင်စေရန် အလိုရှိသော လိုက်လျောညီထွေဖြစ်သော လက်ရှိအခြေအနေတစ်ခုဖြစ်သည်။ စွမ်းအင်) နှင့် အေးသော အပူချိန်။ виклахстирлинга pst mlc заряжиместочниканапряженичениилектрическогополя (начальноенапря жение vi> 0) акчтотаподатливомтоке, оааааааааааааааааокаоккккккккккооооолоочччччччччччч дежногорасчетаэнергииянолоднаянергинемпература။ Stirling PST MLC လည်ပတ်မှုများတွင်၊ ၎င်းတို့အား လျှပ်စစ်စက်ကွင်း၏ ကနဦးတန်ဖိုး (initial voltage Vi > 0) ဖြင့် ဗို့အားအရင်းအမြစ်မုဒ်တွင် အားသွင်းထားသောကြောင့် အားသွင်းအဆင့်သည် 1 s (နှင့် လုံလောက်သောနံပါတ်တစ်ခုဖြစ်သည်။ ယုံကြည်စိတ်ချရသော စွမ်းအင်တွက်ချက်မှုအတွက် အမှတ်များကို စုဆောင်းထားသည်) နှင့် အေးသောအပူချိန်။在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）充絽絽牀徔的骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量)和低温။ မာစတာစက်ဝန်းတွင်၊ PST MLC အား ဗို့အားရင်းမြစ်မုဒ်တွင် ကနဦးလျှပ်စစ်စက်ကွင်းတန်ဖိုး (ကနဦးဗို့အား Vi > 0) ဖြင့် အားသွင်းထားသောကြောင့် လိုအပ်သော လိုက်လျောညီထွေဖြစ်သော လျှပ်စီးကြောင်းအား အားသွင်းအဆင့်အတွက် 1 စက္ကန့်ခန့် ကြာနိုင်စေရန် (ကျွန်ုပ်တို့သည် အားသွင်းသည့်အဆင့်အတွက် လုံလောက်သောအချက်များ စုဆောင်းထားသည်။ စိတ်ချယုံကြည်စွာတွက်ချက် (စွမ်းအင်) နှင့်နိမ့်သောအပူချိန်။ иклестирлинга Pst MLC заряжиместочниканапряженичесточескогополя (начальноенжр () ние vi> 0), требуемыйтокодатливоститокодатливоститаковоловолочноеколичесточноекоек, чтое быынадежнорасчитатьэнергию) нериаанергию) )емпературатурые . Stirling လည်ပတ်မှုတွင်၊ PST MLC အား လျှပ်စစ်စက်ကွင်း၏ ကနဦးတန်ဖိုး (initial voltage Vi > 0) ဖြင့် ဗို့အားရင်းမြစ်မုဒ်တွင် PST MLC အား အားသွင်းသည်) လိုအပ်သော လိုက်လျောညီထွေဖြစ်သော လက်ရှိသည် အားသွင်းအဆင့်တွင် 1 စက္ကန့်ခန့် ကြာသည် (နှင့် လုံလောက်သော နံပါတ်တစ်ခုဖြစ်သည်။ စွမ်းအင်ကို စိတ်ချယုံကြည်စွာ တွက်ချက်ရန် အမှတ်များကို စုဆောင်းထားသည်) နှင့် အပူချိန်နိမ့်သည်။PST MLC မပူခင် I = 0 mA (ကျွန်ုပ်တို့၏တိုင်းတာမှုရင်းမြစ်သည် 10 nA) နှင့် ကိုက်ညီသော လျှပ်စီးကြောင်းကို အသုံးပြု၍ ဆားကစ်ကိုဖွင့်ပါ။ ရလဒ်အနေဖြင့်၊ အားသွင်းမှုတစ်ခုသည် MJK ၏ PST တွင်ကျန်ရှိနေပြီး နမူနာပူလာသည်နှင့်အမျှ ဗို့အားတိုးလာသည်။ I = 0 mA ဖြစ်သောကြောင့် BC တွင် စွမ်းအင်မစုဆောင်းပါ။ မြင့်မားသောအပူချိန်သို့ရောက်ရှိပြီးနောက်၊ MLT FT ရှိဗို့အားသည် အဆ 30 ထက်ပို၍တိုးလာသည် (အချို့ကိစ္စများတွင် အပိုဆောင်းပုံ 7.2 ကိုကြည့်ပါ)၊ MLK FT သည် ထွက်သွားသည် (V = 0) နှင့် လျှပ်စစ်စွမ်းအင်ကို ၎င်းတို့တွင် သိမ်းဆည်းထားသည်။ ၎င်းတို့သည် ကနဦးအခကြေးငွေဖြစ်သောကြောင့် တူညီသောလက်ရှိစာပေးစာယူကို မီတာအရင်းအမြစ်သို့ ပြန်ပို့သည်။ ဗို့အားတိုးခြင်းကြောင့်၊ မြင့်မားသောအပူချိန်တွင် သိုလှောင်ထားသည့်စွမ်းအင်သည် စက်ဝန်းအစတွင် ပေးထားသည့်ထက် ပိုများသည်။ ထို့ကြောင့် အပူကို လျှပ်စစ်အဖြစ်သို့ ပြောင်းလဲခြင်းဖြင့် စွမ်းအင်ကို ရရှိသည်။
ကျွန်ုပ်တို့သည် PST MLC သို့အသုံးပြုသည့်ဗို့အားနှင့်လျှပ်စီးကြောင်းကိုစောင့်ကြည့်ရန် Keithley 2410 SourceMeter ကိုအသုံးပြုခဲ့သည်။ Keithley's source meter မှဖတ်သော ဗို့အားနှင့် လျှပ်စီးကြောင်း၏ ထုတ်ကုန်ကို ပေါင်းစပ်ခြင်းဖြင့် ဆက်စပ်စွမ်းအင်ကို တွက်ချက်သည်၊ \(E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\ ဘယ်(t\right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\)၊ τ သည် ကာလအပိုင်းအခြားဖြစ်သည်။ ကျွန်ုပ်တို့၏ စွမ်းအင်မျဉ်းကွေးတွင်၊ အပြုသဘောဆောင်သော စွမ်းအင်တန်ဖိုးများသည် MLC PST သို့ ကျွန်ုပ်တို့ပေးဆောင်ရမည့် စွမ်းအင်ကိုဆိုလိုပြီး အနုတ်တန်ဖိုးများသည် ၎င်းတို့ထံမှ ကျွန်ုပ်တို့ထုတ်ယူသည့်စွမ်းအင်ကို ဆိုလိုပြီး ထို့ကြောင့် ရရှိသည့်စွမ်းအင်ကို ဆိုလိုပါသည်။ စုစည်းမှုစက်ဝန်းတစ်ခုအတွက် နှိုင်းရစွမ်းအားကို သံသရာတစ်ခုလုံး၏ ကာလ τ ဖြင့် စုဆောင်းထားသောစွမ်းအင်ကို ပိုင်းခြားခြင်းဖြင့် ဆုံးဖြတ်သည်။
အချက်အလက်အားလုံးကို ပင်မစာသား သို့မဟုတ် အပိုအချက်အလက်များတွင် ဖော်ပြထားပါသည်။ ဤဆောင်းပါးတွင် ပေးထားသော AT သို့မဟုတ် ED ဒေတာ၏ အရင်းအမြစ်သို့ စာများနှင့် ပစ္စည်းများ တောင်းဆိုမှုများကို ညွှန်ကြားသင့်သည်။
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းခြင်းအတွက် သာမိုလျှပ်စစ် မိုက်ခရိုဂျင်နရေတာများ၏ ဖွံ့ဖြိုးတိုးတက်မှုနှင့် အသုံးပြုမှုများကို ပြန်လည်သုံးသပ်ခြင်း။ Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းခြင်းအတွက် သာမိုလျှပ်စစ် မိုက်ခရိုဂျင်နရေတာများ၏ ဖွံ့ဖြိုးတိုးတက်မှုနှင့် အသုံးပြုမှုများကို ပြန်လည်သုံးသပ်ခြင်း။Ando Junior၊ Ohio၊ Maran၊ ALO နှင့် Henao၊ NC သည် စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းရန်အတွက် သာမိုလျှပ်စစ် မိုက်ခရိုဂျင်နရေတာများ၏ ဖွံ့ဖြိုးတိုးတက်မှုနှင့် အသုံးချမှုဆိုင်ရာ ခြုံငုံသုံးသပ်ချက်။ Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用။ Ando Junior၊ OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior၊ Ohio၊ Maran၊ ALO နှင့် Henao၊ NC တို့သည် စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းရန်အတွက် သာမိုလျှပ်စစ် မိုက်ခရိုဂျင်နရေတာများ၏ တီထွင်ဖန်တီးမှုနှင့် အသုံးချမှုကို ထည့်သွင်းစဉ်းစားနေပါသည်။ကိုယ်ရေးအကျဥ်း။ ထောက်ခံမှု။ စွမ်းအင် Rev. 91၊ 376–393 (2018)။
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Photovoltaic ပစ္စည်းများ- ပစ္စုပ္ပန်ထိရောက်မှုနှင့် အနာဂတ်စိန်ခေါ်မှုများ။ Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Photovoltaic ပစ္စည်းများ- ပစ္စုပ္ပန်ထိရောက်မှုနှင့် အနာဂတ်စိန်ခေါ်မှုများ။Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. နှင့် Sinke, VK Photovoltaic ပစ္စည်းများ- လက်ရှိစွမ်းဆောင်ရည်နှင့် အနာဂတ်စိန်ခေါ်မှုများ။ Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC ဆိုလာပစ္စည်းများ- လက်ရှိထိရောက်မှုနှင့် အနာဂတ်စိန်ခေါ်မှုများ။Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. နှင့် Sinke, VK Photovoltaic ပစ္စည်းများ- လက်ရှိစွမ်းဆောင်ရည်နှင့် အနာဂတ်စိန်ခေါ်မှုများ။သိပ္ပံ 352၊ aad4424 (2016)။
သီချင်း၊ K.၊ Zhao၊ R.၊ Wang၊ ZL & Yang၊ Y. သည် ကိုယ်တိုင်စွမ်းအင်သုံး တပြိုင်နက်တည်း အပူချိန်နှင့် ဖိအားကို အာရုံခံနိုင်သော pyro-piezoelectric အကျိုးသက်ရောက်မှု။ သီချင်း၊ K.၊ Zhao၊ R.၊ Wang၊ ZL & Yang၊ Y. သည် ကိုယ်တိုင်စွမ်းအင်သုံး တပြိုင်နက်တည်း အပူချိန်နှင့် ဖိအားကို အာရုံခံရန်အတွက် တွဲရို-ပီဇိုအီလက်ထရွန်းနစ် အကျိုးသက်ရောက်မှု။Song K.၊ Zhao R.၊ Wang ZL နှင့် Yan Yu။ အပူချိန်နှင့် ဖိအားများကို တစ်ပြိုင်နက်တည်း တိုင်းတာခြင်းအတွက် ပေါင်းစပ်ထားသော pyropiezoelectric အကျိုးသက်ရောက်မှု။ သီချင်း၊ K.၊ Zhao၊ R.၊ Wang၊ ZL & Yang၊ Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应။ သီချင်း၊ K.၊ Zhao၊ R.၊ Wang၊ ZL & Yang၊ Y. သည် အပူချိန်နှင့် ဖိအားကဲ့သို့ တစ်ချိန်တည်းတွင် မိမိကိုယ်မိမိ ပါဝါအားသွင်းရန်အတွက်။Song K.၊ Zhao R.၊ Wang ZL နှင့် Yan Yu။ အပူချိန်နှင့် ဖိအားကို တစ်ပြိုင်နက်တည်း တိုင်းတာခြင်းအတွက် ပေါင်းစပ်ထားသော thermopiezoelectric အကျိုးသက်ရောက်မှု။ရှေ့သို့။ အယ်လ်မာမာတာ ၃၁၊ ၁၉၀၂၈၃၁ (၂၀၁၉)။
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. relaxor ferroelectric ceramic တွင် Ericsson pyroelectric လည်ပတ်မှုများကို အခြေခံ၍ စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းခြင်း။ Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. relaxor ferroelectric ceramic တွင် Ericsson pyroelectric လည်ပတ်မှုများကို အခြေခံ၍ စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းခြင်း။Sebald G.၊ Prouvost S. နှင့် Guyomar D. အပန်းဖြေသည့် ferroelectric ကြွေထည်များတွင် pyroelectric Ericsson လည်ပတ်မှုများကို အခြေခံ၍ စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းခြင်း။Sebald G.၊ Prouvost S. နှင့် Guyomar D. Ericsson pyroelectric စက်ဘီးစီးခြင်းကို အခြေခံ၍ အားလပ်သည့် ferroelectric ကြွေထည်များတွင် စွမ်းအင်ရိတ်သိမ်းခြင်း။ ထက်မြက်သော အလ္လာဟ်အရှင်မြတ်။ ဖွဲ့စည်းပုံ။ 17, 15012 (2007)။
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW အစိုင်အခဲ-စတိတ်လျှပ်စစ်အပူစွမ်းအင်အပြန်အလှန်ပြောင်းလဲခြင်းအတွက် နောက်မျိုးဆက်လျှပ်စစ်ကယ်လိုရီနှင့် pyroelectric ပစ္စည်းများ။ Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW အစိုင်အခဲ-စတိတ်လျှပ်စစ်အပူစွမ်းအင်အပြန်အလှန်ပြောင်းလဲခြင်းအတွက် နောက်မျိုးဆက်လျှပ်စစ်ကယ်လိုရီနှင့် pyroelectric ပစ္စည်းများ။ Alpay၊ SP၊ Mantese၊ J.၊ Trolier-Mckinstry၊ S.၊ Zhang၊ Q. & Whatmore၊ RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следующего следующего следующего еобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW အစိုင်အခဲပြည်နယ် လျှပ်စစ်အပူစွမ်းအင် အပြန်အလှန်ကူးပြောင်းမှုအတွက် နောက်မျိုးဆက် electrocaloric နှင့် pyroelectric ပစ္စည်းများ။ Alpay၊ SP၊ Mantese၊ J.၊ Trolier-Mckinstry၊ S.၊ Zhang၊ Q. & Whatmore၊ RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热釐晵。 Alpay၊ SP၊ Mantese၊ J.၊ Trolier-Mckinstry၊ S.၊ Zhang၊ Q. & Whatmore၊ RW Alpay၊ SP၊ Mantese၊ J.၊ Trolier-Mckinstry၊ S.၊ Zhang၊ Q. & Whatmore၊ RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следующего следующего следующего еобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW အစိုင်အခဲပြည်နယ် လျှပ်စစ်အပူစွမ်းအင် အပြန်အလှန်ကူးပြောင်းမှုအတွက် နောက်မျိုးဆက် electrocaloric နှင့် pyroelectric ပစ္စည်းများ။Lady Bull။ ၃၉၊ ၁၀၉၉–၁၁၀၉ (၂၀၁၄)။
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. စံနှုန်းနှင့် pyroelectric nanogenerator များ၏ စွမ်းဆောင်ရည်ကို တွက်ချက်ရန်အတွက် Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. စံနှုန်းနှင့် pyroelectric nanogenerator များ၏ စွမ်းဆောင်ရည်ကို တွက်ချက်ရန်အတွက်Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL နှင့် Yang, Yu ။ pyroelectric nanogenerator များ၏ စွမ်းဆောင်ရည်ကို တွက်ချက်ရန်အတွက် စံနှင့် အရည်အသွေးရမှတ်။ Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数။ Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL နှင့် Yang, Yu ။ pyroelectric nanogenerator ၏ စွမ်းဆောင်ရည်ကို တိုင်းတာရန်အတွက် စံသတ်မှတ်ချက်များနှင့် စွမ်းဆောင်ရည် တိုင်းတာမှုများ။နာနိုစွမ်းအင် 55၊ 534–540 (2019)။
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Electrocaloric cooling cycles များသည် လယ်ကွင်းကွဲလွဲမှုမှတစ်ဆင့် စစ်မှန်သော အသစ်ပြန်လည်ဖြစ်ထွန်းမှုဖြင့် ခဲစကန်ဒီယံတန်တလိတ်တွင် လည်ပတ်သည်။ Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Electrocaloric cooling cycles များသည် လယ်ကွင်းကွဲလွဲမှုမှတစ်ဆင့် စစ်မှန်သော အသစ်ပြန်လည်ဖြစ်ထွန်းမှုဖြင့် ခဲစကန်ဒီယံတန်တလိတ်တွင် လည်ပတ်သည်။Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. နှင့် Mathur, ND Electrocaloric cooling cycles များသည် လယ်ပြင်ကို ပြုပြင်မွမ်းမံခြင်းဖြင့် စစ်မှန်သော ပြုပြင်မှုဖြင့် ပြန်လည်ရှင်သန်ခြင်းနှင့်အတူ Crossley၊ Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. တန်တလမ်酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在线电影။Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. နှင့် Mathur, ND နယ်ပယ်ပြောင်းပြန်လှန်ခြင်းမှတစ်ဆင့် စစ်မှန်သောပြန်လည်ရှင်သန်မှုအတွက် စကန်ဒီယမ်-ခဲတန်တာလိတ်၏ လျှပ်စစ်အအေးပေးစက်ဝန်းတစ်ခု။ရူပဗေဒ Rev. X 9၊ 41002 (2019)။
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND ကယ်လိုရီပစ္စည်းများသည် ferroic အဆင့်အကူးအပြောင်းများအနီး။ Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND ကယ်လိုရီပစ္စည်းများသည် ferroic အဆင့်အကူးအပြောင်းများအနီး။Moya, X., Kar-Narayan, S. နှင့် Mathur, ND ကယ်လိုရီပစ္စည်းများ ferroid အဆင့်အကူးအပြောင်းများအနီး။ Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料။ Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND သံဓာတ်သတ္တုဗေဒ အနီးရှိ အပူဓာတ်ပစ္စည်းများ။Moya၊ X.၊ Kar-Narayan၊ S. နှင့် Mathur၊ ND သံအဆင့်အကူးအပြောင်းများအနီးရှိ အပူဓာတ်ပစ္စည်းများ။နတ်။ alma mater 13၊ 439–450 (2014)။
အအေးနှင့် အပူအတွက် Moya, X. & Mathur, ND ကယ်လိုရီပစ္စည်းများ။ အအေးနှင့် အပူအတွက် Moya, X. & Mathur, ND ကယ်လိုရီပစ္စည်းများ။Moya, X. နှင့် Mathur, ND အအေးခံခြင်းနှင့် အပူပေးရန်အတွက် အပူပေးပစ္စည်းများ။ Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料။ Moya, X. & Mathur, ND အအေးခံခြင်းနှင့် အပူပေးခြင်းအတွက် အပူပေးပစ္စည်းများ။Moya X. နှင့် Mathur ND အအေးခံခြင်းနှင့် အပူပေးခြင်းအတွက် အပူပေးပစ္စည်းများ။သိပ္ပံ 370၊ 797–803 (2020)။
Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric coolers: သုံးသပ်ချက်။ Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric coolers: သုံးသပ်ချက်။Torello, A. and Defay, E. Electrocaloric chillers: သုံးသပ်ချက်။ Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论။ Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论။Torello, A. and Defay, E. Electrothermal coolers: သုံးသပ်ချက်။အဆင့်မြင့်။ အီလက်ထရွန်းနစ်။ အယ်မာမာ။ 8. 2101031 (2022)။
Nuchokgwe, Y. et al. မြင့်မားစွာမှာယူထားသော scandium-scandium-lead တွင် electrocaloric material ၏ကြီးမားသောစွမ်းအင်ထိရောက်မှု။ အမျိုးသားရေး ဆက်သွယ်မှု။ 12, 3298 (2021)။
Nair, B. et al. oxide multilayer capacitors ၏ electrothermal effect သည် ကျယ်ပြန့်သော အပူချိန်အကွာအဝေးထက် ကြီးမားသည်။ သဘာဝ 575၊ 468-472 (2019)။
Torello, A. et al. လျှပ်စစ်အပူဓာတ်ပြန်လည်ထုတ်ပေးသည့် စက်များတွင် ကြီးမားသော အပူချိန်အတိုင်းအတာ။ သိပ္ပံ 370၊ 125–129 (2020)။
Wang, Y. et al. စွမ်းဆောင်ရည်မြင့်မားသော Solid State Electrothermal Cooling စနစ်။ သိပ္ပံ 370၊ 129–133 (2020)။
Meng, Y. et al. ကြီးမားသောအပူချိန်မြင့်တက်မှုအတွက် Cascade လျှပ်စစ်အပူအအေးပေးစက်။ အမျိုးသားစွမ်းအင် ၅၊ ၉၉၆-၁၀၀၂ (၂၀၂၀)။
Olsen၊ RB & Brown၊ DD သည် အပူကို တိုက်ရိုက်ပြောင်းလဲခြင်းမှ လျှပ်စစ်စွမ်းအင်ဆိုင်ရာ pyroelectric တိုင်းတာခြင်းသို့ မြင့်မားသောထိရောက်မှုရှိသည်။ Olsen၊ RB & Brown၊ DD သည် မြင့်မားသော ထိရောက်မှုရှိသော အပူကို လျှပ်စစ်စွမ်းအင်ဆိုင်ရာ pyroelectric တိုင်းတာခြင်းသို့ တိုက်ရိုက်ပြောင်းလဲခြင်း။Olsen၊ RB နှင့် Brown၊ DD သည် pyroelectric တိုင်းတာမှုများနှင့်ဆက်စပ်သော အပူကို လျှပ်စစ်စွမ်းအင်အဖြစ်သို့ တိုက်ရိုက်ပြောင်းလဲခြင်းတွင် အလွန်ထိရောက်သည်။ Olsen၊ RB & Brown၊ DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量။ Olsen၊ RB & Brown၊ DDOlsen၊ RB နှင့် Brown၊ DD သည် pyroelectric တိုင်းတာမှုများနှင့်ဆက်စပ်သော အပူမှ လျှပ်စစ်သို့ တိုက်ရိုက်ပြောင်းလဲခြင်း ထိရောက်မှုရှိသည်။Ferroelectrics 40၊ 17-27 (1982)။
Pandya, S. et al. ပါးလွှာသော relaxor ferroelectric ရုပ်ရှင်များတွင် စွမ်းအင်နှင့် ပါဝါသိပ်သည်းဆ။ အမျိုးသားရေးဆရာတော်။ https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018)။
Smith၊ AN & Hanrahan၊ BM Cascaded pyroelectric ပြောင်းလဲခြင်း- ferroelectric အဆင့်အကူးအပြောင်းနှင့် လျှပ်စစ်ဆုံးရှုံးမှုများကို အကောင်းဆုံးဖြစ်အောင်။ Smith၊ AN & Hanrahan၊ BM Cascaded pyroelectric ပြောင်းလဲခြင်း- ferroelectric အဆင့်အကူးအပြောင်းနှင့် လျှပ်စစ်ဆုံးရှုံးမှုများကို အကောင်းဆုံးဖြစ်အောင်။Smith၊ AN နှင့် Hanrahan၊ BM Cascaded pyroelectric ပြောင်းလဲခြင်း- ferroelectric အဆင့်အကူးအပြောင်းနှင့် လျှပ်စစ်ဆုံးရှုံးမှု ပိုမိုကောင်းမွန်အောင်ပြုလုပ်ခြင်း။ Smith၊ AN & Hanrahan၊ BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗။ Smith၊ AN & Hanrahan၊ BMSmith၊ AN နှင့် Hanrahan၊ BM Cascaded pyroelectric ပြောင်းလဲခြင်း- ferroelectric အဆင့်အကူးအပြောင်းများနှင့် လျှပ်စစ်ဆုံးရှုံးမှုများကို ပိုမိုကောင်းမွန်အောင်ပြုလုပ်ခြင်း။J. လျှောက်လွှာ။ ရူပဗေဒ။ 128၊ 24103 (2020)။
Hoch, SR အပူစွမ်းအင်ကို လျှပ်စစ်အဖြစ်သို့ ပြောင်းလဲရန် ferroelectric ပစ္စည်းများကို အသုံးပြုခြင်း။ လုပ်ငန်းစဉ်။ IEEE 51၊ 838–845 (1963)။
Olsen၊ RB၊ Bruno၊ DA၊ Briscoe၊ JM & Dullea၊ J. Cascaded pyroelectric စွမ်းအင်ပြောင်းစက်။ Olsen၊ RB၊ Bruno၊ DA၊ Briscoe၊ JM & Dullea၊ J. Cascaded pyroelectric စွမ်းအင်ပြောင်းစက်။Olsen၊ RB၊ Bruno၊ DA၊ Briscoe၊ JM နှင့် Dullea၊ J. Cascade Pyroelectric Power Converter။ Olsen၊ RB၊ Bruno၊ DA၊ Briscoe၊ JM & Dullea၊ J. 级联热释电能量转换器။ Olsen၊ RB၊ Bruno၊ DA၊ Briscoe၊ JM & Dullea၊ J. 级联热释电能量转换器။Olsen၊ RB၊ Bruno၊ DA၊ Briscoe၊ JM နှင့် Dullea၊ J. Cascaded pyroelectric ပါဝါပြောင်းစက်များ။Ferroelectrics 59၊ 205–219 (1984)။
Shebanov, L. & Borman, K. သည် မြင့်မားသော electrocaloric effect ဖြင့် ခဲ-scandium tantalate အစိုင်အခဲဖြေရှင်းနည်းများ။ Shebanov, L. & Borman, K. သည် မြင့်မားသော electrocaloric effect ဖြင့် ခဲ-scandium tantalate အစိုင်အခဲဖြေရှင်းနည်းများ။Shebanov L. နှင့် Borman K. မြင့်မားသောလျှပ်စစ်ကယ်လိုရီအကျိုးသက်ရောက်မှုရှိသောခဲ-scandium tantalate ၏အစိုင်အခဲဖြေရှင်းချက်တွင်။ Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. နှင့် Borman K. သည် မြင့်မားသော electrocaloric effect ဖြင့် scandium-lead-scandium အစိုင်အခဲဖြေရှင်းနည်းများပေါ်တွင်Ferroelectrics 127၊ 143–148 (1992)။
MLC ဖန်တီးရာတွင် ၎င်းတို့၏အကူအညီအတွက် N. Furusawa၊ Y. Inoue နှင့် K. Honda အား ကျွန်ုပ်တို့ ကျေးဇူးတင်ပါသည်။ PL၊ AT၊ YN၊ AA၊ JL၊ UP၊ VK၊ OB နှင့် ED တို့သည် CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay၊ MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- မှတဆင့် ဤအလုပ်ကို ပံ့ပိုးပေးသော Luxembourg National Research Foundation (FNR) အား ကျေးဇူးတင်ရှိပါသည်။ Siebentritt၊ THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay and BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay။
ပစ္စည်းသုတေသနနှင့်နည်းပညာဌာန၊ လူဇင်ဘတ်နည်းပညာတက္ကသိုလ် (LIST)၊ Belvoir၊ လူဇင်ဘတ်